止め輪はサーマルスリーブを介して発電機ロータに取り付けられ、ロータ端巻線の変形、ずれ、偏心を固定、保護、防止する役割を果たします。 従来、タービンエンジンユニットの止め輪に使用されていた材質は、50Mn18Cr4、50Mn18Cr4WN、50Mn18Cr5などでした。しかし、これらの材質は湿った空気に非常に弱く、応力腐食割れが発生しやすいです。 現在では、1Mn18Cr18Nオーステナイト系ステンレス鋼が一般的に使用されています。 この材料は低炭素、高クロムの組成により優れた耐食性を備えています。 同時に窒素の添加により室温でのオーステナイト相領域が拡大し、強磁性が発現しにくくなります。 1Mn18Cr18N止め輪鋼の構造と特性に及ぼすヒートジャケット温度の影響を理解するために、止め輪鋼の高温（100度）引張試験と室温衝撃試験を異なる熱処理システムで実施し、破壊を観察しました。表面は走査型電子顕微鏡と金属顕微鏡を使って検査されました。 止め輪鋼の亀裂の発生と伝播破壊メカニズムを研究するために、微細構造を分析しました。
試験に使用した1Mn18Cr18Nオーステナイト系ステンレス鋼は、同社製ガードリングの接線部から採取したものである。 その主な化学組成（質量）は、赤外線炭素および硫黄計（CS800）、プラズマ分光計（ICAP6300）および直接読み取りを使用して測定されました。分光計（金属75-80）。 分率、%) は C0.079、Si0.21、Mn18.54、P0.017、S0.005、Cr18.82、Ni0.14、N0.62、残部フェです。
サンプルを炉（SGH28-92A ボックス型抵抗炉）内でそれぞれ 100、200、300、400、500、550、600 度に加熱し、1 時間保持した後、空冷しました。 サンプルの微細構造は、OLYMPUS-PMG3 金属顕微鏡と S-3700 高分解能走査型電子顕微鏡を使用して観察されました。 サンプルをサンドペーパー (200、400、および 600 メッシュ) で研削し、機械研磨 (粒径 2.5 μm のダイヤモンドスプレー) した後、10% 過飽和シュウ酸溶液で電解エッチングしました。 SHIMADZUAG-1 の万能電子引張試験機を使用して、100 度の高温引張試験を実施しました。 引張試験片は止め輪の中輪の接線部分から採取しました。 直径Φ5mm、ゲージ長25mmのM10ねじ引張試験片でした。 衝撃試験はJB300D衝撃試験機で実施しました。 衝撃サンプルはリテーナリングの接線部分から採取され、サイズが 10mm×10mm×55mm の標準的なシャルピー衝撃 V ノッチ衝撃サンプルでした。
結果は、加熱温度が上昇するにつれて、粒子内のスリップ ラインが減少することを示しています。 500 度から 600 度では、粒界およびすべり線析出物が点状または鎖状から半網状または完全網状の形状に析出します。 析出物 1Mn18Cr18N 鋼の生成は、1Mn18Cr18N 鋼の機械的特性に大きな影響を与えます。 加熱温度が 500 度 (550 度) に上昇すると、析出相の分散分布が衝撃 (引張) 性能において一定の強化の役割を果たします。 加熱温度が 600 度に上昇すると、ネットワーク析出相全体が粒界を弱め、1Mn18Cr18N 鋼の引張特性と衝撃特性が急激に低下します。 破壊解析によると、加熱温度が上昇するにつれて、1Mn18Cr18N鋼の破壊モードは延性破壊から準へき開破壊、脆性破壊へと変化します。
